微电网结构配置灵活，可由单一种类微源DG(distributed generation)构成，亦可由多种不同类型的DG构建而成[1].风电、光伏、储能等多种类型的DG组成多源微电网，利用控制中心协调多种不同类型分布式能源，可有效降低清洁能源不确定性对电能质量的影响.
多源微电网多种不同种类的DG能量互补性好，但由于各DG动、静态性能差距大，加之负荷种类繁多，有相当比例是单相负荷和非线性负荷，因此微网系统中存在三相电流、电压不对称现象[2-3].并网运行时，微电网三相电压、电流不对称，使得并网点传输的有功功率和无功功率脉动严重，有功功率脉动会污染大电网的电能质量，而无功功率脉动则产生严重的功率损耗；孤网运行时三相不平衡带来的危害更为严重，甚至会造成微网系统失稳[4-6].
在微电网中，DG常用的控制策略包括P/Q控制、V/F控制和下垂控制.P/Q控制跟随并网点电压，通过控制并网电流使DG输出功率跟随给定值.采用P/Q控制的DG以电流形式并网，并、离网切换冲击较小，但P/Q控制算法基于三相对称提出，控制中难以解决三相不对称问题[7-12].
文献[13]分析了在电网发生故障情况下功率脉动的现象.文章指出为了得到有功脉动幅值和无功脉动幅值的变化关系，可以通过给定补偿参数连续调节电流值.但该文章只是对功率脉动进行了定性而不是定量分析，没能给出功率脉动的准确表达式，难以对功率脉动进行针对性抑制.
本文提出一种改进型P/Q控制策略，抑制功率脉动，通过陷波器对三相不平衡电压和电流进行正序、负序分解，定量给出有功、无功脉动幅值与正、负序电流之间的解析关系；在此基础上通过正、负序电流解耦控制实现有功功率和无功功率调节，有效抑制功率脉动.
1 多源微电网模型
图1的多源微电网由风机、光伏、储能三种微源构成，有交流与直流两种母线，微网通过交流母线的并网开关，实现微电网与主网之间的并、离切换.
图1 多源微电网结构
Fig.1 Structure of multi-source microgrid
图1的多源微电网采用主从控制，以储能装置作为主微源，风电及光伏等微源作为从属微源.孤网运行时，主微源通过V/F控制提供微电网的电压及频率基准，其他从微源均采用P/Q控制，实现功率的最大输出.
2 DG运行机理与功率脉动
DG并网逆变器通过滤波电抗L直接与电网相连，PCC处的三相电压和电流及瞬时输出功率可表示为
(1)
(2)
(3)
式中：ea、eb、ec和ia、ib、ic为PCC点处的三相瞬时电压和电流；Ea、Eb、Ec和Ia、Ib、Ic为PCC点三相电压和电流的有效值；α为瞬时电压的初始相位；φ为瞬时电压和电流的相角差.
当a、b、c三相对称时，三相合成总功率可表示为
S0=Sa+Sb+Sc=3E0I0cos φ
(4)
式中：E0=Ea=Eb=Ec；I0=Ia=Ib=Ic.
由式(3)、(4)可知，三相对称交流系统中，单相功率存在二倍频脉振分量，而三相总功率中二倍频分量的和恒定为零，输出总功率稳定.
当发生不对称故障或单相负荷过重时，三相电压、电流呈现出不对称现象.理论上不对称向量可以唯一地分解为正序、负序、零序三组对称分量.因为采用的逆变器没有零序通路，因此可利用不对称分解理论将三相不对称电压电流分解为与同步转速ω0正向旋转的正序分量和反向旋转的负序分量.
为了简化分析，将PCC点的三相电压和电流进行d/q旋转变换，三相不对称时合成电压、电流向量可表示为
(5)
(6)
式中：E、I为三相电压和电流向量；E+、E-和I+、I-分别为正、负序电压和电流向量；
和
分别为dq轴上电压和电流的正负序分量.
PCC点三相瞬时有功与无功功率可表示为
P+jQ
(7)
(8)
式中：P0、Q0分别为有功、无功瞬时平均分量；Py2、Ps2为二倍频有功瞬时脉动分量；Qy2、Qs2为二倍频无功瞬时脉动分量，各分量幅值可表示为
(9)
(10)
(11)
由式(7)可知，系统存在不对称电压与电流时，系统输出功率中二倍频分量不为零，此时用电设备会产生振动，影响整个系统稳定性.
3 功率脉动抑制方法
3.1 改进型P/Q控制策略
基于P/Q控制机理，结合三相不平衡时有功与无功功率和正、负序电压电流的关系，本文提出一种改进型的P/Q控制结构，抑制由不对称产生的二倍频脉动.
根据式(9)～(11)可推导出
(12)
由式(12)可知，策略可以通过控制电流实现功率脉动的抑制，在P/Q控制系统中计算出功率脉动Py2=0，Ps2=0时，正、负序电流的给定值，再利用叠加原理将正、负序电流分别作为P/Q控制的电流给定，实现功率脉动抑制.
图2为改进型P/Q控制结构框图，根据获得的电流给定值，利用前馈-反馈复合控制算法来实现电压值的给定，实现并网逆变器的输出可跟随给定值的目标.Pref、Qref为有功与无功功率给定值，其值与DG并网逆变器的瞬时功率平均分量相等，即Pref=P0，Qref=Q0.
图2 改进型P/Q控制算法结构图
Fig.2 Structure diagram of improved P/Q control algorithm
逆变器输出表达式为
(13)
式中：
为P/Q逆变器输出的给定值；Kp、Ki分别为PI控制器的比例和积分系数.与传统P/Q控制不同的是，改进算法优化可以获取功率脉动最低时的正、负序电流给定值，实现SPWM调制，抑制功率脉动.
3.2 正负序分量的分解
图2的改进型P/Q控制需要检测PCC点正、负序电压和电流值，根据式(5)将合成电流及负序电流转换到正序电流坐标系，电流测量值可表示为
I=I++e-j2ωtI-
(14)
由式(14)可知，在负序坐标系下，正序电流为直流分量，而负序电流变为交流分量，因此设计一个二倍频陷波器则可以滤除负序分量，获得电流正序分量的测量值.
4 仿真分析及验证
在MATLAB平台上建立如图1所示的多源微电网仿真模型，加入不对称负载，PCC点处的电流、有功功率、无功功率波形如图3所示.
图3a为负荷不对称引起的PCC点处电流不对称曲线，图3b中位于正半轴的曲线为有功功率波形，位于负半轴的曲线为无功功率波形，可见三相不对称电流造成了有功功率和无功功率的脉动.传统P/Q控制可显见有功与无功功率呈二倍频脉动.
图3 传统P/Q控制动态性能曲线
Fig.3 Dynamic performance curves of traditional P/Q control
改进型P/Q控制正负序电流曲线如图4所示，位于正半轴的曲线为正序电流波形，位于负半轴的曲线为负序电流波形.在20 s内负序电流随着控制时间的增加显著下降，电流负序量的减少必然使三相电流平衡度大幅提高，同时降低了功率脉动.
改进型P/Q控制动态性能曲线如图5所示.图5b中位于正半轴的曲线为有功功率波形，位于负半轴的曲线为无功功率波形.经过改进型P/Q控制后，电流恢复为三相对称电流，有功和无功功率脉动降低了50%，得到了明显的抑制.
图4 改进型P/Q控制正负序电流曲线
Fig.4 Positive and negative sequence current curves of improved P/Q control
图5 改进型P/Q控制动态性能曲线
Fig.5 Dynamic performance curves of improved P/Q control
5 结 论
本文提出了一种改进型P/Q控制策略，用来抑制三相不平衡引起的功率二倍频脉动.仿真结果表明：当三相电流不对称产生功率脉动时，改进型P/Q控制方法通过对并网点电压电流进行正负序分解，可以实现正负序电流解耦控制，限制了负序电流，进而有效抑制了功率脉动.
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